水泥窯余熱鍋爐工藝特點(diǎn) （1）窯頭廢氣溫降大，窯頭鍋爐一般設(shè)置兩級(jí)蒸發(fā)；窯尾廢氣溫降小，故窯尾鍋爐通常設(shè)置一級(jí)蒸發(fā)。 （2）由于窯尾鍋爐進(jìn)出口煙氣溫降有限，同時(shí)為進(jìn)一步利用窯頭廢氣余熱，故通常窯尾鍋爐的給水是在窯頭鍋爐內(nèi)先期預(yù)熱的。 與燃煤鍋爐相比，水泥窯余熱鍋爐熱工特點(diǎn)在于：給水集中預(yù)熱、多汽包分散布置及多點(diǎn)給水，延伸后的余熱鍋爐的給水管網(wǎng)如圖1所示。 4．1．2水泥窯余熱鍋爐給水管點(diǎn) (1)佘熱鍋爐全部給水先期在AQC爐公共省煤器內(nèi)集中預(yù)熱，然后分散供應(yīng)各給水點(diǎn)(點(diǎn)8—11)。 (2)各給水分支管路上均設(shè)置有給水調(diào)節(jié)閥，因此各給水管道的總阻力除自身管段阻力外，還應(yīng)包含調(diào)節(jié)閥的節(jié)流損失。 (3)由于現(xiàn)場給水管網(wǎng)起始高差大、跨度大，余熱鍋爐分散布置在不同高度的平臺(tái)上，所以從給水管網(wǎng)的原給水泵出口(點(diǎn)o)至各給水點(diǎn)(點(diǎn)8一11)的高差差異很大。 (4)假設(shè)的加壓泵設(shè)置在點(diǎn)3、4之間，若需要此泵，則3、4點(diǎn)分別為泵的給水進(jìn)出口；否則，點(diǎn)3、4可合并為一。對管道總阻力而言，無論加壓泵是否存在，其影響均可忽略不計(jì)，因?yàn)榧訅罕玫脑鲈O(shè)不改變點(diǎn)2和5之間的相對高差，即不改變管網(wǎng)的高差阻力；而且對管段2—3和4—5的管長增減約在201TI，l沿程和局部阻力的增減不超過2 Ill。
在煉油催化裂化工藝中，針對催化煙氣特有的屬性，采用特的余熱鍋爐回收煙氣熱量，產(chǎn)生3.82MPa、450℃的過熱蒸汽。

斜一段煙道、斜二段煙道、末一段煙道、末二段煙道各段煙道管組由分配集箱、下集箱、管組、上集箱組成。

煙氣余熱回收系統(tǒng)流場模擬   
煙氣余熱回收裝置整體經(jīng)過數(shù)值模擬分析,合理布置倒流設(shè)施和換熱面,使流場分布均勻, CV 值 0.15~0.3,保證整體系統(tǒng)的長周期安全穩(wěn)定運(yùn)行。

冶金燒結(jié)球團(tuán)工藝中礦料的燒制過程會(huì)產(chǎn)生大量的熱量，占鋼鐵企業(yè)總能耗的9%~12%，在燒結(jié)道冷卻機(jī)中根據(jù)燒結(jié)工藝特點(diǎn)和燒結(jié)煙氣分布特點(diǎn)，充分利用燒結(jié)機(jī)尾部煙道廢氣溫度高、煙氣量大的特性，克服空間狹小、氣體含塵、煙氣流速快等不利因素，應(yīng)用熱管及傳熱技術(shù)將高溫段的煙氣熱量進(jìn)行梯級(jí)回收。在燒結(jié)冷卻機(jī)上通過余熱回收產(chǎn)汽節(jié)能系統(tǒng)裝置充分、合理的利用廢熱，可產(chǎn)生0.3~2.5MPa的蒸汽用于生產(chǎn)工藝、透平拖動(dòng)或發(fā)電。
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